TTB工業智造(zào) | 軸承的極(ji)限轉速和(he)摩擦系數(shù)計算

軸承的轉(zhuǎn)速主要受(shòu)到軸承内(nèi)部的摩擦(cā)發熱引起(qǐ)的溫升的(de)限制，當轉(zhuan)速超過某(mou)一界限後(hou)，軸承會因(yin)燒傷等而(ér)不能繼續(xù)旋轉。 軸承(chéng)的極限轉(zhuǎn)速是指不(bú)産生導緻(zhì)燒傷的摩(mo)擦發熱并(bìng)可連續旋(xuán)轉的界限(xian)值。

因此，軸(zhóu)承的極限(xiàn)轉速取決(jue)于軸承的(de)類型、尺寸(cun)和精度以(yǐ)及潤滑方(fang)式、潤滑劑(jì)的質和量(liang)、保持架的(de)材料和型(xing)式、負荷條(tiáo)件等各種(zhǒng)因素。 各類(lei)軸承采用(yong)脂潤滑及(jí)油潤滑（油(you)浴潤滑）時(shí)的極限轉(zhuan)速分别載(zǎi)于各軸承(chéng)尺寸表，其(qi)數值表示(shì)标準設計(jì)的軸承在(zai)一般負荷(hé)條件（C/P>=13,Fa/Fr<=0.25左右(you)）下旋轉時(shí)轉速的界(jiè)限值。

另外(wài)，潤滑劑根(gen)據其種類(lèi)和牌号的(de)不同，也可(kě)能雖優于(yu)其他性能(néng)但不适用(yong)于高速旋(xuán)轉。 極限轉(zhuǎn)速的修正(zhèng) 負荷條件(jian)C/P<13（即當量動(dòng)負荷P超過(guo)基本額定(dìng)動負荷C的(de)8％左右），

或承(chéng)受的合成(cheng)負荷中的(de)軸向負荷(hé)超過徑向(xiàng)負荷的25％時(shí)，要用下式(shì)對極限轉(zhuan)速進行修(xiū)正。 na=f1*f2*n 這裡na：修(xiū)正後的極(jí)限轉速，rpm f1：與(yǔ)負荷條件(jian)有關的修(xiu)正系數 f2：與(yǔ)合成負荷(hé)有關的修(xiu)正系數n ：一(yi)般負荷條(tiao)件下的極(ji)限轉速，rpm（參(can)照軸承尺(chi)寸表） C ：基本(běn)額定動負(fù)荷，N{kgf} P ：當量動(dòng)負荷，N{kgf} Fr：徑向(xiang)負荷，N{kgf} Fa：軸向(xiang)負荷，N{kgf} 帶密(mì)封圈球軸(zhou)承的極限(xian)轉速 帶接(jiē)觸式密封(fēng)圈（ＲＳ型）球軸(zhou)承的極限(xian)轉速受到(dao)密封圈接(jie)觸面線速(sù)度的限制(zhi)，允許線速(sù)度取決于(yú)密封圈的(de)橡膠材質(zhi)。

高速旋轉(zhuǎn)注意事項(xiang) 軸承在高(gao)速旋轉、尤(yóu)其是轉速(sù)接近或超(chāo)過尺寸表(biǎo)記載的極(jí)限轉速時(shi)，主要應該(gāi)注意如下(xia)事項：

（１）使用(yong)精密軸承(cheng)

（２）分析軸承(chéng)内部遊隙(xi)（考慮溫升(shēng)産生的軸(zhou)承内部遊(you)隙減少量(liàng)）

（３）分析保持(chí)架的材料(liao)的型式（對(duì)于高速旋(xuán)轉，适合采(cai)用銅合金(jīn)或酚醛樹(shu)脂切制保(bao)持架。另外(wài)也有适用(yòng)于高速旋(xuán)轉的合成(cheng)樹脂成型(xíng)保持架）

（４）分(fèn)析潤滑方(fang)式（采用适(shì)用于高速(su)旋轉的循(xún)環潤滑、噴(pen)射潤滑、油(you)霧潤滑和(he)油氣潤滑(huá)等潤滑方(fang)式） 軸承的(de)摩擦系數(shu)（參考） 為便(bian)于與滑動(dong)軸承比較(jiào)，滾動軸承(chéng)的摩擦力(lì)矩可按軸(zhóu)承内徑由(you)下式計算(suan)： M=uPd/2 這裡M：摩擦(cā)力矩，mN.m{kgf.mm} u：摩擦(ca)系數， P：軸承(cheng)負荷，N{kgf} d：軸承(chéng)公稱内徑(jìng)，mm 摩擦系數(shù)u受軸承型(xíng)式、軸承負(fù)荷、轉速、潤(run)滑方式等(deng)的影響較(jiao)大，一般條(tiáo)件下穩定(ding)旋轉時的(de)摩擦系數(shu)參考值如(ru)表１所示。 對(dui)于滑動軸(zhou)承，一般u=0.01-0.02，有(yǒu)時也達0.1-0.2。

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